Расчет фундаментов мелкого заложения по первой группе предельных состояний

Целью расчета оснований по первой группе предельных состоя­ний (по несущей способности) является обеспечение необходимой прочности и устойчивости оснований, включая недопущение воз­можного сдвига фундамента по подошве и его опрокидывания.

Расчет по первой группе предельных состояний производят толь­ко следующих случаях: при передаче на основание значительных горизонтальных нагрузок (подпорные стены, фундаменты распор­ных конструкций и др.), в том числе и сейсмических; на фундамент действуют выдергивающие нагрузки; все здание или его отдельные фундаменты располагаются вблизи нисходящего откоса грунта; основание сложено скальными грунтами; основание сложено слабы­ми грунтами, в частности водонасыщенными заторфованными и пылевато-глинистыми, имеющими мягкопластичную и текучеп­ластичную консистенцию.

Расчет оснований по несущей способности выполняют, проверяя условие: F≤γCFU/γn , где F — расчетная нагрузка на основание от основного или особого сочетания нагрузок; γC — коэффициент условий работы, принима­емый для песков, кроме пылеватых, γC= 1, для пылевато-глинистых грунтов в стабилизированном состоянии, а также песков пылева­тых — 0,9, для пылевато-глинистых в нестабилизированном состо­янии — 0,85, для скальных грунтов: невыветрелых и слабовыветре­лых — 1,0, выветрелых — 0,9, сильновыветрелых — 0,8; FU – сила предельного сопротивления основания; γn — коэффициент надеж­ности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,2; 1,15; 1,10 соответственно для сооружений III и III классов ответствен­ности.

Основной целью расчета оснований по второй группе предельных состояний (по деформациям) является ограничение перемещений

фундаментов такими предельными значениями, которые гapaнтируют нормальную эксплуатацию и требуемую долговечность зданий и сооружений, исключая возможность, проявления значительных неравномерностей осадок связанных с появлением кренов,

изменения проектных отметок и положений конструкций и их соединений. Расчет оснований по деформациям предполагает, что прочность и трещиностойкость самих фундаментов и фундаментных конструкций должны быть проверены по результатам дополнительных рас­четов.

Так как проектирование оснований начинают с назначения глубины заложения фундамента, то ограничение осадки последнего производят, назначением определенных размеров подошвы, то ограничение возможных неравномерностей осадок часто, добиваются за счет варьирования размерами подошвы, тем самым уменьшая или увеличивая давление в грунте основания, что позволяет регулировать осадки отдельных фундаментов.

Расчет оснований по деформациям требует выполнения следующего условия: S≤SU

где s – деформация основания, определяемая по результатам совместной работы основания и сооружения; SU — предельное значение совместной деформации основания и сооружения. Предельно допустимые деформации определяются в основном эксплуатационными требованиями, предъявляемыми к сооружению. По СНиПу рекомендуется ограничивать давление по подошве фундамента расчетным сопротивлением грунта основания: p≤R.

Расчетное сопротивление грунта основания под подошвой фундамента определяется по формуле Пузыревского:

расчет фундаментов мелкого заложения по первой группе предельных состояний

γc1, γc1- коэффициенты, зависящие от инженерно-геологических условий

сII- удельное сцепление грунта

γII- удельный вес грунта над подошвой фундамента

γ,II- удельный вес грунта под подошвой фундамента

Мq, Мγ Мс- коэффициенты принимаемые от угла внутреннего трения

d1- глубина заложения подошвы фундамента.

Главная > Реферат >Строительство

Сохрани ссылку в одной из сетей:

Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«Уфимский государственный

нефтяной технический университет»

Факультет: Архитектурно-строительный

Специальность: 080502

Кафедра: Автомобильные дороги и

технология строительного производства

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

«Расчет оснований и фундаментов здания»

ВЫПОЛНИЛ: студент гр. ЭС-07 Евлоева Т. С.

ПРОВЕРИЛ: доц., канд. техн. наук Урманшина Н.Э.

Уфа – 2010

РЕФЕРАТ

Курсовой проект 25 с., 4 рис., 8 табл., 5 источников, 1 приложение.

ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ; ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГРУНТОВ; РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ОСНОВАНИЯ; ФУНДАМЕНТЫ МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ; СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ; ДЕФОРМАЦИЯ ОСНОВАНИЯ.

Объектом курсового проекта является расчет оснований и фундаментов здания.

В результате работы над проектом дано наименование грунтов, определено расчетное сопротивление основания, выполнены расчеты фундаментов мелкого заложения и свайных по второй группе предельных состояний, произведено технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов.

На основе технико-экономического сравнения вариантов в качестве наиболее рационального принят фундамент мелкого заложения.

Содержание

1.Анализ исходных данных………………………………………………….…6

2. Расчет фундамента мелкого заложения………………………………..……9

3.Расчет свайного фундамента ………………………………..……….…..….19

4.Проектирование котлована………………………………….…….….…..….29

5.ТЭП проекта………………………………………………….……….….……30

Заключение……………………………………………………………….…..…33

Список использованной литературы………………………………………………..35

1 Анализ исходных данных

1.1 Анализ нагрузок и конструктивных особенностей здания

Требуется запроектировать отдельно-стоящий фундамент средней железо-бетонной колонны.

Здание трехэтажное каркасное бесподвальное с высотой этажа 3,3 метра.

Собранная нагрузка (N = 2,43мН; М = 0,03мН*м; Q = 0,18мН) действует на уровне обреза фундамента.

Нагрузки от собственной массы фундамента и грунта на его уступах определяется в ходе расчетов.

1.2 Оценка инженерно-геологических условий

Инженерно-геологический разрез представлен тремя слоями, физико-механические свойства которых представлены в таблице 1.

Таблица 1 — Физико-механические свойства грунтов

Показатель

Слой №16

Слой № 3

Слой№5

Естественная влажность ω, дол.ед.

Плотность грунта ρ, г/см3

Удельный вес частиц γs,кН/м3

Удельный вес при естественной влажности γ, кН/м3

Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды γSb, кН/м3

Коэффициент пористости ℮

Коэффициент водонасыщения Sr

Влажность на границе текучести ωL, дол.ед.

Влажность на границе раскатывания ωP, дол.ед.

Число пластичности Ip, дол.ед.

Показатель текучести IL, дол.ед.

Удельное сцепление C, кПа

Угол внутреннего трения φ, 0

Модуль деформации Е, кПа

Группа грунта

связные

связные

связные

Условное расчетное сопротивление Rо,кПа

Заключение по данным геологического разреза:

16 слой: глина – толщина слоя 5 м; по числу пластичности Ip= 0,28>0,17 – глина; по показателю текучести находится в твердом состоянии

(0< IL=0

 Курсовая работа по дисциплине «Основания и фундаменты»                                                                        Выполнил:                                                                        Проверил: Балашиха 2005 Оглавление. 1. Введение....................................................................3 1. Вычисление физико-механических характеристик грунтов................ 4 2. Заключение по данным геологического разреза площадки строительства и выбор возможных вариантов фундаментов............................................................... 5 3. Сбор нагрузок, действующих на фундамент мелкого заложения....... 5 4. Расчет фундамента мелкого заложения по предельным состояниям. 7 4.1. Расчет  и конструирование фундамента мелкого заложения по первой группе предельных состояний.................................................................... . 7 4.2. Расчет фундамента мелкого заложения по второй группе предельных состояний (по деформациям) и проверка несущей способностиподстилающего слоя грунта....................................................................... ................................... 11 5. Расчет фундамента из забивных свай трения  по предельным состояниям 14 5.1. Расчет и конструирование фундамента из забивных свай трения по первой группе предельных состояний................................................................... 14 5.2. Расчет фундамента из забивных свай трения  по второй группепредельных состояний (по деформациям)................................................................. .... 17 Заключение....................................................................20 Литература....................................................................21       Инженерное сооружение состоит из надземной части и фундамента, расположенного ниже уровня воды в реке или поверхности земли. Основное назначение фундамента - передать массиву грунта, называемому основанием, давление от собственного веса сооружения и действующих на него нагрузок. Фундаменты и их основания - ответственные элементы сооружения, от качества и надежности которых в значительной степени зависит долговечность и безопасность его эксплуатации. Фундаменты мостовых опор возводят в сложных гидрогеологических условиях, что обуславливает применение конструкций и способов устройства, как правило, во многом отличающихся от фундаментов промышленных зданий. Задачи повышения экономической эффективности транспортного строительства должны решаться в неразрывной связи с повышением качества и надежности фундаментов строящихся объектов. Для проектирования фундаментов необходимо знать условия прочности и устойчивости грунтов, на которые они опираются. В рамках курсового проекта изучаются вопросы  расчета, проектирования и сооружения фундаментов мостов с целью обеспечения их требуемой надежности и долговечности при минимальных затратах материалов, труда и средств. Для того чтобы для проектируемой опоры моста найти наиболее целесообразное и обоснованное решение фундамента, необходимо комплексное рассмотрение вопросов геологии строительной площадки, поведения грунта при нагрузке и способов производства работ по его возведению. В этой связи необходимо применять вариантное проектирование и на основе анализа различных вариантов принимать наиболее экономически целесообразное и конструктивно обоснованное решение фундамента под опору моста. При выполнении курсового проекта рассматриваются 2 варианта фундаментов. Расчет обязательных вариантов фундаментов производится по двум группам предельных состояний - по несущей способности и по деформациям.              1. Вычисление физико-механических характеристик грунтов                      Вариант № 21, геологический разрез № 1                           
…………….

_____ — 2.000 Песок мелкий

¯

___________

_____ — 4.000 Суглинок

¯

Отметка уровня

грунтовых вод

==========

_____ — 3.000 Песок средней крупности

¯

==========

_____ — 10.000 Глина

¯

Физико-механические характеристики грунтов, полученные по результатам испытания образцов приведены в табл. 1. Таблица 1 Физико-механические характеристики грунтов, полученные в лабораторных условиях

Номер варианта 21
Наименование и толщина слоя грунта

1-й слой —

песок мелкий

h = 2,0м

2-й слой — суглинок

h = 4,0 м

3-й слой – песок средней крупности h =3,м

Плотность твердых частиц грунта rs, т/м3

2,67 2,75 2,72

Плотность грунта r, т/м3

1,76 1,92 1,89
Природная весовая влажность грунта W, д.е. 0,25 0,2973 0,21

Влажность грунта на границе текучести WL, д.е.

0,380

Влажность грунта на границе пластичности WP, д.е.

0,177 0,260 0,241
Коэффициент бокового расширения грунта m 0,25 0,20 0,23

Коэффициент сжимаемости грунта mo, 1/МПа

0,053 0,107 0,078

По варианту № 21 рассчитаны физико-механические характеристики грунтов приведены в табл. 2. Таблица 2 Физико-механические характеристики грунта, полученные расчетом

Номер слоя грунта 1 2 3
Наименование грунта песок мелкий суглинок Песок средней крупности

Удельный вес грунта g, кН/м3

19,4 18,816 19,9

Удельный вес твердых частиц грунта gs, кН/м3

26,4 26,950 26,4

Число пластичности грунта IP, д.е.

0,003 0,120 0,235

Показатель текучести грунта IL, д.е.

0,4 0,3108 0,2655
Коэффициент пористости грунта e, д.е. 0,7919 0,8581 0,8759

Степень влажности грунта Sr, д.е.

0,6109 0,9528 0,9423

2. Заключение по данным геологического разреза площадки строительства и выбор возможных вариантов фундаментов 1-й слой грунта — песок мелкий, толщина слоя — 2 м. По степени влажности песок средней крупности относится к влажным грунтам, по модулю деформации — к малосжимаемым грунтам. 2-й слой грунта — суглинок, толщина слоя — 4,0 м. По степени влажности суглинок относится к насыщенным водой грунтам, по показателю текучести находится в тугопластичном состоянии, по модулю деформации относится к среднесжимаемым грунтам. 3-й слой грунта – песок средней крупности, толщина слоя – 3 м. По степени влажности песок относится к влажным грунтам, по показателю текучести находится в тугопластичном состоянии, по модулю деформации относится к малосжимаемым грунтам. Природный рельеф площадки спокойный, с выдержанным залеганием пластов грунта. Все грунты могут служить естественным основанием. На отм. – 3 м. расположены подземные воды. В качестве возможных вариантов фундаментов могут быть рассмотрены: фундамент мелкого заложения, свайный фундамент на забивных призматических сваях. Подошву фундамента мелкого заложения следует расположить в песке средней крупности, свайные фундаменты запроектировать следующим образом: принять конструкцию свайного фундамента с низким ростверком, расположенном в песке средней крупности, сваи заглубить не менее чем на 1 м в глину, так как физико-механические характеристики глины лучше, чем у суглинка. 3. Сбор нагрузок, действующих на фундамент мелкого заложения Составим таблицу с нагрузками действующие на фундаменты мелкого заложения: Таблица 3

A,

м

B,

м

H,

м

h1,

м

h2,

м

h3,

м

C1,

м

P1,

м

P2,

м

T1,

м

T2,

м

T3,м

12,0 2,5 10 0,60 0,40 3,20 0,50 1700 1550 270 230 950

Вычерчиваем схему промежуточной опоры, на которую наносим действующие усилия (рис. 1). 1. Нормальное усилие N. No,II = 6×(P1 + P2) = 6×(1700 кН + 1550 кН) = 19500 кН, No,I = gf×No,II = 1,2×19500 кН = 23400 кН, где gf =1,2 — коэффициент надежности по нагрузке. 2. Изгибающий момент относительно отметки 0.000, действующий вдоль моста. Mo,II = 6×(P1 — P2)×c1 + T1×(H + h1 + h2) = 6×(1700 кН — 1550 кН)×0,5 м + 270 кН×(14,5 + 0,6 + 0,4) м = (450 + 4185) кН = 4635 кН×м. Mo,I = gf×Mo,II = 1,2×4635 кН×м = 5562 кН×м. c1 c1 T2

P2 P2 P2 P1 P1 P1

P2

¯ ¯

P1

h3

¯ ¯ ¯ ¯ ¯ ¯

T1

®

h2

h1

B

4c1

A
H

0.000

____

¯

T3

Рис. 1. Схема промежуточной опоры с действующими нагрузками 3. Изгибающий момент относительно отметки 0.000, действующий поперек моста. Mo,II = T2×(H + h1 + h2 + h3) = 230 кН×(14,5 + 0,6 + 0,4 + 3,2) м = 4301 кН×м; Mo,I = gf×Mo,II = 1,2×4301 кН×м = 5161,2 кН×м. 4. Сдвигающая сила, действующая на отметке 0.000, вдоль моста. To,II = T1 = 270 кН; To,I = gf×To,II = 1,2×270 кН = 324 кН. 5. Сдвигающая сила, действующая на отметке 0.000, поперек моста. To,II = T2 + T3 = 230 кН + 950 кН = 1180 кН. To,I = gf×To,II = 1,2×1180 кН = 1416 кН. 6. Вес опоры. а) вес тела опоры Nоп,II = Аоп×H×gб = ×H×gб = = ×14,5 м×25 кН/м3 = 10389,25 кН. Nоп,I = gf×Nоп,II = 1,2×10389,25 кН = 12467,1 кН, где gб = 25 кН/м3 — удельный вес бетона. б) вес подферменника Nпф,II = Апф×H×gб = {×(B + 0,6) + }×h2×gб + {×(B + 0,6) + p×(B/2 + 0,3)2}×h1×gб ×gk1 = {×(2,5 м + 0,6 м) + 3,14×(2,5 м/2 + 0,3 м)2 ]}×0,4 м×25 кН/м3 + {×(2,5 м + 0,6 м) + 3,14×(2,5 м/2 + 0,3 м)2 }×0,6 м×25 кН/м3×1,053 = 475,3 кН + 544, 85 кН = 1030,15 кН; Nпф,o,I = gf×Nпф,o,II 1,2×1030,15 кН = 1236,18 кН. 7. Нормальное суммарное усилие, включающее вес пролетных строений, вес опоры и вес подферменника åNo,II = 19500 кН + 10389,25 кН + 1030,15 кН = 30919, 4 кН. åNo,I = 23400 кН + 12467,1 кН + 1236,18 кН = 37103, 28 кН. 4. Расчет фундамента мелкого заложения по предельным состояниям 4.1. Расчет и конструирование фундамента мелкого заложения по первой группе предельных состояний Обрез фундамента заглубляем на 0,3 м от нулевой отметки грунта. Подошву фундамента следует назначать не менее расчетной глубины промерзания грунта плюс 0,25 м. С учетом того, что песок мелкий, находящийся во влажном состоянии обладает относительно невысоким условным сопротивлением Ro , назначим глубину заложения фундамента df = 3 м. Угол a принимаем равным 30о. Тогда размеры подошвы фундамента из конструктивных соображений можно определить по формуле: Aк = lп×bп = (А + 2×hф×tga)×(В + 2×hф×tga), где hф×tga = (3,0 м — 0,3 м)×tg30о = 1,559 м, с учетом округления кратно 100 мм принимаем 1,6 м. Aк = (12 м + 2×1,6 м)×(2,5 м + 2×1,6 м) = 15,2 м×5,7 м = 86,64 м 2. Значит lп = 15,2 м; bп = 5,7 м — соответственно длина и ширина подошвы фундамента. Определяем расчетное сопротивление грунта осевому сжатию под подошвой фундамента R, кПа, по формуле: R = 1,7×{Ro× + k2×g×(df — 3)} = = 1,7×{245 кПа× + 3,0×17,248 кН/м3×(3 м — 3 м)} = = 570,605 кПа Определяем площадь подошвы фундамента при отсутствии взвешивающего действия воды в мелком песке. AР = åNo,I/(P — gm×df), где P £ R/gn = 407,575 кПа AР = 37103,28 кН/(407,575 кПа — 19,62 кН/м3×3 м) = 106,4 м2. Проверяем условие: ||×100% £ 10% ×100% = 18,57 % — условие не выполняется. Увеличим глубину заложения подошвы фундамента до 4 м. Угол a примем равным 30 о. Тогда размеры подошвы фундамента из конструктивных соображений можно определить по формуле: Aк = lп×bп = (А + 2×hф×tga)×(В + 2×hф×tga), где hф×tga = 3,7 м×tg30о = 2,136 м, с учетом округления кратно 100 мм принимаем 2,2 м. Тогда Aк = (12 м + 2×2,2 м)×(2,5 м + 2×2,2 м) = 16,4 м×6,9 м = 113,16 м 2. Значит lп = 16,4 м; bп = 6,9 м — соответственно длина и ширина подошвы фундамента. Определяем расчетное сопротивление грунта осевому сжатию под подошвой фундамента R, кПа, по формуле: R = 1,7×{Ro× + k2×g×(df — 3)} = = 1,7×{245 кПа× + 3,0×17,248 кН/м3×(4 м — 3 м)} = = 671,07 кПа Так как b > 6 м, то в расчет принимаем b = 6 м. Снова определяем площадь подошвы фундамента, так как взвешивающее действие воды в песке мелкой крупности отсутствует, то последний член в этой формуле не учитываем. AР = åNo,I/(P — gm×d), где P £ R/gn = 479,3 кПа AР = 37103,28 кН/(479,3 кПа — 19,62 кН/м3×4 м) = 92,57 м2. Проверяем условие по формуле: ||×100% £ 10% ×100% = 18,20 % — условие не выполняется. Изменим угол a, примем его равным 27о. Тогда размеры подошвы фундамента из конструктивных соображений можно определить по формуле: Aк = lп×bп = (А + 2×hф×tga)×(В + 2×hф×tga), где hф×tga = 3,7 м×tg27о = 1,88 м, с учетом округления кратно 100 мм принимаем 1,9 м. Тогда Aк = (12 м + 2×1,9 м)×(2,5 м + 2×1,9 м) = 15,8 м×6,3 м = 99,54 м 2. Значит lп = 15,8 м; bп = 6,3 м — соответственно длина и ширина подошвы фундамента. Проверяем условие по формуле: ||×100% £ 10% ×100% = 7,00 % — условие выполняется. Начинаем выполнять конструирование фундамента исходя из следующих условий: глубина заложения подошвы фундамента df = 4,0 м, hф = 3,7 м, площадь фундамента по результатам конструирования должна быть не менее расчетной, равной AР = 92,57 м2.

опора

df =4,0 м

hст,3 = 1,2 м

3-я ступень

hст,2 = 1,2 м.

2-я ступень

hст,1 = 1,3 м.

1-я ступень

b3 = 3,9 м

b2 = 5,3 м

b1 = 6,7 м

Рис. 2. Размеры фундамента мелкого заложения. Назначаем три ступени hст,1 =1,3 м, hст,2 = hст,3 = 1,2 м. Ширину нижней ступени определяем по формуле: bст,1 = h ст,1×tga = 1,3 м×tg27о = 0,66 м. С учетом кратности размеров ступени 100 мм примем bст, 1 = 0,7 м. Ширину средней и верхней ступеней также определяем по формуле: bст,1 = bст,2 = hст,2×tga = 1,2 м×tg27о = 0,61 м. С учетом кратности размеров ступеней 100 мм примем bст,2 = bст,3 = 0,7 м. Итак все ступени по ширине одинаковы: bст,1 = bст,2 = b ст,3 = bст = 0,7 м. Высота ступеней различна: hст,1 =1,3 м, hст,2 = hст,3 = 1,2 м. Тогда размеры фундамента будут следующие: l3 = lоп + 2×bст = 12 м + 2×0,7 м = 13,4 м, b3 = bоп + 2×bст = 2,5 м + 2×0,7 м = 3,9 м; l2 = l3 + 2×bст = 13,4 м + 2×0,7 м = 14,8 м, b2 = b3 + 2×b ст = 3,9 м + 2×0,7 м = 5,3 м; lп=l2+2×b ст = 14,8 м+2×0,7 м = 16,2 м, bп=b2+2×b ст = 5,3 м+2×0,7 м = 6,7 м. Тогда Аф = lп×bп = 16,2 м×6,7 м = 108,54 м2, что больше требуемой по расчету (рис. 2). Определяем объем фундамента по формуле: Vф = bп×lп×hст,1 + (b п — 2×bст,1)×(lп — 2×bст,1 )×hст,2 + (bп — 2×bст,1 — 2×b ст,2)×(lп — 2×bст,1 — 2×bст,2 )×hст,3 = 6,7 м×16,2 м×1,3 м + (6,7 м — 2×0,7 м)×(16,2 м — 2×0,7 м)×1,2 м + (6,7 м — 2×0,7 м — 2×0,7 м)×(16,2 м — 2×0,7 м — 2×0,7 м)×1,2 м = 297,942 м3. Вес фундамента: Nф,II = Vф×gб = 297,942 м3×24 кН/м3 = 7150,61 кН. Nф,I = gf×Nф,II = 1,2×7150,61 кН = 8580,73 кН. Определяем объем грунта, при этом ввиду малости последнего члена в расчете им пренебрегаем. Vгр = bп ×lп×df — Vф = 6,7 м×16,2 м×4 м — 297,942 м3 = 136,218 м3. Вес грунта: Nгр,II = Vгр×g = 136,218 м3×17,248 кН/м3 = 2349,49 кН. Nгр,I = gf×Nгр,II = 1,2×2349,49 кН = 2819,4 кН. С учетом найденного фактического веса фундамента и грунта, лежащего на его уступах, определяем среднее давление по подошве фундамента P, кПа, по формуле: P = (åNo,I + Nф,I + Nгр,I)/Aф £ R/gn P = (åNo,I + Nф,I + Nгр,I )/Aф = (37103,28 кН + 8580,73 кН + 2819,4 кН)/(16,2 м×6,7 м) = 446,9 кПа 446,9 кПа < 479,3 кПа — условие выполняется. С учетом найденной глубины заложения фундамента, размеров его подошвы, веса фундамента и грунта, лежащего на его уступах, приведем изгибающие моменты, действующие вдоль и поперек моста относительно подошвы фундамента. Изгибающий момент относительно плоскости подошвы фундамента мелкого заложения, действующий вдоль моста. Mo,II = 6×(P1 — P2)×c1 + T1×(H + h1 + h2 + df) = 6×(1700 кН — 1550 кН)×0,5 м + 270 кН×(14,5 + 0,6 + 0,4 + 4,0) м = (450 + 5265) кН = 5715 кН×м. Mo,I = gf×Mo,II = 1,2×5715 кН×м = 6858 кН×м. Изгибающий момент относительно плоскости подошвы фундамента мелкого заложения, действующий поперек моста. Mo,II = T2×(H + h1 + h2 + h 3 + df) + T3×df = 230 кН×(14,5 + 0,6 + 0,4 + 3,2 + 4,0) м = 9021 кН×м; Mo,I = gf×Mo,II = 1,2×9021 кН×м = 10825,2 кН×м. Остальные нагрузки не изменяются и собраны ранее. Производим расчет внецентренно-нагруженного фундамента с учетом действия моментов, направленных вдоль и поперек моста. lп =4,0 м Рис. 3. Размеры подошвы фундамента мелкого заложения Wx = bп2×lп/6 = 50,203 м3, Wy = bп×lп2/6 = 190,058 м3. Согласно формуле p = (åNo,I + Nф,I + Nгр,I)/Aф ± Mx/Wx ± My/Wy £ gc×R/gn, где gc = 1,2; R = 700,22 кПа; gn =1,4; запишем: p = (åNo,I + Nф,I + Nгр,I)/Aф ± Mx/Wx ± My/Wy = (37103,28 кН + 8580,73 кН + 2819,4 кН)/16,2 м×6,7 м ± 6858 кН×м/121,203 м3 ± 10825,2 кН×м/293,058 м3 = 446,9 кПа ± 56,58 кПа ± 36,94 кПа pmax = 540,42 кПа, pmin = 353,38 кПа, pcр = 446,9 кПа. pmax = 540,42 кПа < gc×R/gn = 1,2×671,07 кПа/1,4 = 575,20 кПа, pmin = 353,38 кПа>0, p cр = 446,9 кПа < 479,3 кПа, pmin/pmax = 0,6539 > 0,25 — условия выполняются. Производим проверку фундамента мелкого заложения на сдвиг по подошве по формуле: Qr £ (m/gn)×Qz, а) в стадии эксплуатации: Qr = gf×(T2 + T3) = 1,2×(950 кН + 230 кН) = 1416 кН, m = 0,9, gn = 1,1. Qz = m×(åNo,I + Nф,I + Nгр,I) = 0,4×(37103,28 кН + 8580,73 кН + 2819,4 кН) = 19401,4 кН. 1416 кН < (0,9/1,1)× 19401,4 кН = 15873,8 кН — условие выполняется. б) в стадии строительства Qr = gf×T3 = 1,2×950 кН = 1140 кН, m = 0,9, gn = 1. Qz = m×(Nоп,I + Nф,I + Nгр,I) = 0,4×(13703,3 кН + 8580,73 кН + 2819,4 кН) = 10041,4 кН. 1140 кН < 0,9×10041,4 кН = 9037,3 кН — условие выполняется. Произведем расчет фундамента мелкого заложения на опрокидывание относительно оси x, так как относительно нее фундамент имеет меньший размер подошвы bп = 6,7 м. Расчет производим по формуле: Mu £ (m/gn)×Mz, Mz = (åNo,I + Nф,I + Nгр,I)×bп /2 = 48503,41 кН×6,7 м/2 = 162486,4 кН×м; Mu = Mx = 6858 кН×м, m = 0,8, gn =1,1; 6858 кН×м < (0,8/1,1)×162486,4 кН×м = 118171,9 кН×м — условие выполняется. Проверим положение равнодействующей активных сил. — вдоль моста: eo = Mx/N = 6858 кН×м/48503,41 кН = 0,1414 м, r = Wx/A = 121,203 м3/(16,2 м×6,7 м) = 1,117 м, eo/r =0,1414 м/1,117 м = 0,1266 < 1 — условие выполняется. — поперек моста: eo = My/N = 10825,2 кН×м/48503,41 кН = 0,2232 м, r = Wy/A = 293,058 м3/(16,2 м×6,7 м) = 2,7 м, eo/r =0,2232 м/2,7 м = 0,0827 < 1 — условие выполняется, где N = åNo,I + Nф,I + Nгр,I.4.2. Расчет фундамента мелкого заложения по второй группе предельных состояний (по деформациям) и проверка несущей способностиподстилающего слоя грунта Нижняя граница сжимаемой толщи основания принимается равной на глубине z = H c, где выполняется условие: szp,i £ 0,1×szg,i (для большей точности вычислений, хотя при E ³ 5 МПа достаточно выполнения условия szp,i £ 0,1×szg,i). Так как под песком средней крупности залегает суглинок с меньшим модулем деформации E, чем у песка, то необходимо произвести проверку несущей способности подстилающего слоя. Проверку несущей способности подстилающего слоя грунта производим по формуле: g×(d + zi) + a×(P — g×df) = 17,248 кН/м 3×(4 м + 2,5 м) + 0,5218×(372,4 кПа — 69 кПа) = 270,43 кПа < 456,7 кПа/1,4 = 326,2 кПа — условие выполняется. При вычислении расчетного сопротивления грунта R принимается b = 6 м. Расчет осадки фундамента мелкого заложения выполняется по формуле: n S = b×å(szp,i×hi)/Ei, i=1 где b — безразмерный коэффициент, равный 0,8; szp = a×Po ; szg,o = g×df = 17,248 кН/м3×4,0 м = 69 кПа; Po = P — szg,o = 372,4 кПа — 69 кПа = 303,4 кПа; P = 372,4 кПа — среднее давление по подошве фундамента, определенное от действия нормативных нагрузок. Результаты расчета сведены в табл. 4. Таблица 4 Расчет осадки фундамента мелкого заложения

zi

z = 2×zi/bп

ai

szg,i

кПа

szg,i,ср

кПа

szp,i,

кПа

szp,i,ср кПа

hi,

м

Ei

МПа

szp,i,ср×hi/Ei,

м

0 0,000 1,000 49,0 283,4
70,55 246,7 0,5 26,4

27,15×10-3

2,5 0,746 0,8896 92,1 229,9
110,9 220,2 0,5 15,63

30,74×10-3

4,5 1,343 0,6939 129,7 190,5
148,5 164,4 0,5 15,63

23,60×10-3

6,5 1,940 0,5217 167,3 138,3
181,2 123,2 0,5 20,75

10,35×10-3

8,0 2,388 0,4223 195,1 108,1
206,4 90,2 0,5 20,75

13,28×10-3

10,5 3,134 0,3039 217,6 72,2
228,8 60,3 0,5 20,75

9,68×10-3

13,0 3,881 0,2256 240,1 48,4
251,3 40,3 0,5 20,75

7,27×10-3

15,5 4,627 0,1722 262,5 32,2
273,7 26,5 0,5 20,75

5,60×10-3

18,0 5,373 0,1344 284,9 20,8
296,2 16,7 0,5 20,75

4,42×10-3

20,5 6,119 0,1074 307,4 12,6
318,6 9,6 0,5 20,75

3,57×10-3

23,0 6,866 0,0872 329,8 6,5

å 105,66×10-3 м Итак, осадка фундамента S = 0,8×105,66×10-3 м = 8,85×10-2 м = 8,85 см, что меньше предельно допустимой осадки Smax = 12 см. Рис. 4. Эпюра осадки фундамента мелкого заложения. 5. Расчет фундамента из забивных свай трения по предельным состояниям 5.1. Расчет и конструирование фундамента из забивных свай трения по первой группе предельных состояний Необходимо запроектировать свайный фундамент из висячих забивных свай. Все ранее собранные нагрузки остаются без изменения. Назначаем глубину заложения подошвы ростверка свайного фундамента dр = 2,1 м, высоту ростверка hр = 1,5 м. Свая железобетонная размерами 40×40 см, длиной lсв=18 м. Для фундаментов опор мостов сваю заделывают в ростверк не менее, чем на две стороны сваи, т.е. в данном случае на 0,8 м. Допускается также заделывать сваю в ростверк с помощью выпусков арматуры, длиной, определяемой расчетом, но не менее 30×Æ продольной арматуры периодического профиля (диаметр арматуры 18 — 24 мм) плюс тело сваи должно быть заделано в ростверк не менее чем на 10 см. Высота ростверка, считая от верхних концов свай или арматурных выпусков, должна быть не менее 0,5 м для расположения не менее двух арматурных сеток, расположенных над головами свай. Тогда конструктивная высота ростверка по первому варианту hр,min = 2×0,4 м + 0,5 м = 1,3 м, — по второму варианту hр,min = 30×Æ м + 0,1 м + 0,5 м = 30×0,02 м + 0,1м + 0,5 м = 1,2 м. Назначенная толщина ростверка hр = 1,5 м достаточна по конструктивным соображениям. Вычерчиваем геологический разрез, наносим сваю с частью ростверка и необходимыми привязками (рис. 5). Несущую способность сваи определяем по формуле: Fd = gc×(gcR×R×A + u×ågcf×fi×hi), где gc = 1; R = 5054,43 кПа — определяем по интерполяции согласно ; A = b2 = (0,4 м)2 = 0,16 м2; u = 4×0,4 м = 1,6 м; fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое согласно , рассчитанное по интерполяции и приведенное в табл.5; hi — толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м, приведено в табл. 5 и на рис.12; gcR= 1, gcf = 1.

Песок

hр =1,3 м

dр =1,5 м

мелкий

h1 = 0,5 м

— 2.000

h2 = 0,5 м

h3 = 0,5 м

Грунтовая вода -4.000

h4 = 0,5 м

Суглинок

h5 = 0,5 м

—4.000

h6 = 0,5 м

h7 = 0,5 м

Песок средней крупности

h8 = 0,5 м

-3.000

h9 = 0,5 м

h10 = 0,5 м

Рис. 5. Привязка сваи к геологическому разрезу Таблица 5

hi,ср, м

ji, кПа

hi, м

h1,ср = 2,25

j1 = 46,8

h1 = 2,0

h2,ср = 2,75

j2 = 53,75

h2 = 2,5

h3,ср = 3,25

j3 = 57,5

h3 = 3,0

h4,ср = 3,75

j4 = 42,312

h4 = 3,5

h5,ср = 4,25

j5 = 44,231

h5 = 4,0

h6,ср = 4,75

j6 = 53,9775

h6 = 4,5

h7,ср = 5,25

j7 = 55,969

h7 = 5,0

h8,ср = 5,75

j8 = 58,245

h8 = 5,5

h9,ср = 6,25

j9 = 60,521

h9 = 6,0

h10,ср = 6,75

j10 = 62,3987

h10 = 6,5

Fd = gc×(gcR×R×A + u×ågcf×fi×hi) = 1×{1×5054,43кПа×0,16 м2 + 1,6 м×} = 2276 кН. Число свай в фундаменте определяем по формуле: n = gk×åNo,I/(Fd — gf×a2×df×gm) = = (1,4×37103,28 кН)/ = 23,57 » 24 шт. Расстояние между сваями а = 3×b = 1,2 м. Так как фундамент является внецентренно нагруженным, то полученное расчетом количество свай увеличиваем на 30 % и принимаем 32 сваи, а с учетом расположения свай в ростверке (см. рис. 5) принимаем 33 сваи. Свесы ростверка принимаем равными 0,25 м, считая от наружных граней крайних рядов свай. Определяем площадь ростверка свайного фундамента по формуле: Aр = bр×lр = (1,4 м×2 + 0,4 м + 2×0,25 м)×(1,2 м×10 + 0,4 м + 2×0,25 м) = 3,7 м×12,9 м = 47,73 м2. Определяем вес ростверка свайного фундамента по формуле: NP,I = gf×NP,II = gf×Aр×hр×gб = 1,2×47,73 м2×1,5 м×25 кН/м3 = 2147,85 кН. Рис.5. План ростверка свайного фундамента Определяем вес грунта, лежащего на обрезе ростверка свайного фундамента по формуле: NG,I = gf×NG,II = gf×Aр×(dр — hр)×gгр = 1,2×47,73 м2×0,6 м×17,248 кН/м3 = 592,74 кН. Вес свай в свайном фундаменте определяется по формуле: NС,I = gf×NС,II = gf×Aсв×lр,св×gб×n=1,2×(0,4 м)2×17,2 м×25 кН/м3×33 =2724,48 кН. Определяем нагрузку, действующую на каждую сваю: N = (åNo,I + NG,I + NС,I + NP,I )/n = (37103,28 кН + 592,74 кН + 2724,48 кН + 2147,85 кН)/33 = 1289,95 кН < 2276 кН/1,4 = 1625,7 кН — условие выполняется. Вычисляем моменты, действующие вдоль и поперек моста относительно плоскости подошвы ростверка свайного фундамента: Изгибающий момент относительно плоскости подошвы ростверка свайного фундамента, действующий вдоль моста. Mo,II = 6×(P1 — P2)×c1 + T1×(H + h1 + h2 + dр) = 6×(1700 кН — 1550 кН)×0,5 м + 270 кН×(14,5 + 0,6 + 0,4 + 2,1) м = (450 + 4752) кН = 5202 кН×м. Mo,I = gf×Mo,II = 1,2×5202 кН×м = 6242,4 кН×м. Изгибающий момент относительно плоскости подошвы ростверка свайного фундамента, действующий поперек моста. Mo,II = T2×(H + h1 + h2 + h 3 + df) + T3×dр = 230 кН×(14,5 + 0,6 + 0,4 + 3,2 + 2,1) м = 6779 кН×м; Mo,I = gf×Mo,II = 1,2×6779 кН×м = 8134,8 кН×м. Расчетную нагрузку на одну сваю во внецентренно нагруженном фундаменте при эксцентриситете относительно двух главных осей инерции определяем по формуле: n n N = /n ± (Mx×y)/Syi2 ± (My×x)/Sxi2. i=1 i=1 x = 6,0 м, y = 1,4 м, Sxi2 = 6× = 475,2 м2, Syi2 = 22×(1,4 м)2 = 43,12 м2. Nmax = 1289,95 кН + (6242,4 кН×м×1,4 м)/43,12 м2 + (8134,8 кН×м×6,0 м)/475,2 м2 = 1595,34 кН; Nmin = 1289,95 кН — (6242,4 кН×м×1,4 м)/43,12 м2 — (8134,8 кН×м×6,0 м)/475,2 м2 = 984,56 кН. Nmax = 1595,34 кН < Fd/gn = 2276 кН/1,4 = 1625,7 кН — условие выполняется. Nmin = 984,56 кН > 0 — условие выполняется. Производим проверку несущей способности по грунту фундамента из свай как условного фундамента мелкого заложения. Условный фундамент принимаем в виде прямоугольного параллелепипеда с размерами, определяемыми согласно . Среднее значение расчетных углов внутреннего трения грунтов jm, прорезанных сваями, определяют по формуле: n jm = å ji×hi/d = (35°×4,4 м + 19°×4,0 м + 16°×8,8 м)/17,2 м » 22°. i=1 Несущую способность основания условного фундамента проверяют по формуле, при этом подлежащие проверке среднее P, кПа (тс/м2), и максимальное P max, кПа (тс/м2), давления на грунт в сечении 3-4 по подошве условного фундамента определяют по формуле: Nc Nc P = ¾¾; Pmax = ¾¾ + ¾¾¾¾¾¾¾¾ , ac×bc ac×bc bc× Размеры условного фундамента будут равны: ширина условного фундамента bусл = 2×1,4 м + 0,4 м + 2×d×tg 22°/4 = 6,512 м, длина условного фундамента lусл = 10×1,2 м + 0,4 м + 2×d×tg 22°/4 = 15,712 м. Площадь подошвы условного фундамента Aусл = bусл×lусл = 6,512 м×15,712 м = 102,32 м2. Общий объем условного фундамента Vобщ = Aусл×(d + dр) = 102,32 м2×(17,2 + 2,1) м = 1974,78 м3. Объем грунта Vгр = Vобщ — Vсвай — Vроств = 1974,78 м3 — 90,816 м3 -71,595м3 = 1812,37 м3. Вычисляем вес грунта по слоям с учетом взвешивающего действия воды: NG,I = gf×NG,II = (11803,3 + 8764,1 + 10878,9) кН = 31446,3 кН. Среднее давление под подошвой условного фундамента, определенное по первой группе предельных состояний Рср, I = /Aусл = (37103,28 + 2147,85 + 2724,48 + 31446,3) кН/102,32 м2 = 717,6 кПа. Определяем расчетное сопротивление грунта основания осевому сжатию согласно и в результате получаем R = 1123,5 кПа. Проверяем условие P £ R/g n. 717,6 кПа < 1123,5 кПа/1,4 = 802,4 кПа — условие выполняется. Определяем максимальное Pmax, кПа (тс/м2) давление на грунт по подошве условного фундамента вдоль и поперек моста. — вдоль моста: ac = 6,512 м, bc = 15,712 м, Mc = 6242,4 кН×м, Fh = 324 кН. Pmax = 730,2 кПа. — поперек моста: ac = 15,712 м, bc = 6,512 м, Mc = 8134,8 кН×м, Fh = 1416 кН. Pmax = 780,9 кПа. Проверяем условие Pmax £ gc×R/gn = 1,2×1123,5 кПа/1,4 = 965,9 кПа -условие выполняется. 5.2. Расчет фундамента из забивных свай трения по второй группепредельных состояний (по деформациям) Определяем среднее давление под подошвой условного фундамента от действия нормативных нагрузок (по второй группе предельных состояний): Pср,II = /Aусл = = (30919,4 + 1789,875 + 2270,4 + 26205,3) кН/102,32 м2 = 598 кПа. Определяем осадку свайного фундамента как условного фундамента мелкого заложения. Сжимаемую толщу разбиваем на слои толщиной не более 0,4×bусл = 0,4×6,512 м = 2,6 м. Принимаем hi = 2,5 м. Расчет осадки фундамента мелкого заложения выполняется по формуле: n S = b×å(szp,i×hi)/Ei, i=1 где b — безразмерный коэффициент, равный 0,8; szp = a×Po ; szg,o = NG,II/(Aусл – Асвай ) = 26205,3 кН/(102,32 м2 — 33×0,4 м×0,4 м) = 270 кПа — определяется с учетом взвешивающего действия воды; Po = P — s zg,o = 598 кПа — 270 кПа.= 328 кПа; Pср,II = 598 кПа — среднее давление по подошве фундамента, определенное от действия нормативных нагрузок. n szg = szg,o + å gi×hi, i=1 Нижняя граница сжимаемой толщи основания принимается равной на глубине z = H c, где выполняется условие: szp = 0,1×szg. Результаты расчета осадки свайного фундамента как условного фундамента мелкого заложения приведены в табл. 6. Таблица 6 Расчет осадки свайного фундамента как условного фундамента мелкого заложения

zi

z = 2×zi/bп

ai

szg,i

кПа

szg,i,ср

кПа

szp,i,

кПа

szp,i,ср кПа

hi,

м

Ei

МПа

0,000 0,000 1,000 250,00 308,00
261,23 288,98 0,5 20,75
2,500 0,768 0,8840 272,46 269,95
283,69 228,68 0,5 20,75
5,000 1,536 0,6323 294,92 187,40
306,15 155,85 0,5 20,75
7,500 2,303 0,4399 317,38 124,29
328,61 103,27 0,5 20,75
10,000 3,071 0,3117 339,84 82,24
351,07 68,60 0,5 20,75
12,500 3,839 0,2285 362,30 54,95
373,53 45,78 0,5 20,75
15,000 4,607 0,1726 384,76 36,61
395,99 30,22 0,5 20,75
17,500 5,375 0,1336 407,22 23,82
418,45 19,31 0,5 20,75
20,000 6,143 0,1061 429,68 14,80

Итак, осадка свайного фундамента: S = 0,8×2,5 м×(308,98 кПа + 248,68 кПа + 175,85 кПа + 123,87 кПа + 88,6 кПа + 65,78 кПа + 50,82 кПа + 39,31 кПа)/20,75 МПа = 10,61×10 -2 м = 10,61 см, что меньше предельно допустимой осадки Smax = 12 см. Так как нижний слой грунта имеет постоянный модуль деформации, то проверку его несущей способности выполнять не следует . Строим эпюру осадок для свайного фундамента. Рис. 7. Эпюра осадок свайного фундамента. Задачей инженера, проектирующего фундаменты, является нахождение оптимального решения при помощи вариантного проектирования и оптимизационных методов расчета. В настоящее время выбор наиболее оптимального конструктивного решения фундамента осуществляется, как правило, путем технико-экономического сравнения вариантов устройства фундаментов по следующим показателям: экономической эффективности; материалоемкости; необходимости выполнения работ в сжатые сроки; величинам допустимых осадок и их возможных неравномерностей; возможности выполнения работ в зимнее время; трудоемкости выполнения работ и т.п. Задачей проектирования является выбор наиболее эффективного решения, которое может быть определено только при правильной оценке инженерно-геологических условий строительной площадки, работы грунтов в основании совместно с фундаментами и надземными конструкциями и способа устройства фундамента, гарантирующего сохранность природной структуры грунта. Получение наиболее эффективного решения связано со значительным объемом расчетов, выполнение которых требует широкого применения ЭВМ. Особенно важно применение ЭВМ для проектирования сложных систем фундаментов по второй группе предельных состояний (по деформациям) с учетом загружения всех соседних фундаментов, а также при расчете совместной работы системы основание- фундамент-сооружение. Такая система может быть рассчитана с помощью ЭВМ, например, методом конечных элементов, позволяющим учитывать различие свойств грунтов. Важное значение имеет и совершенствование методов расчета и проектирования оснований и фундаментов. В этой связи становится существенным учет нелинейных свойств грунтов оснований. Нелинейность и реология деформирования, предусматривающая зависимость напряженного состояния от режима и уровня нагружения с применением методов оптимизации, позволяют получать существенную экономию материальных затрат при устройстве фундаментов. В заключении следует отметить, что глубокое изучение курса «Механика грунтов, основания и фундаменты» позволит будущим инженерам-мостовикам правильно оценить свойства различных грунтов, возможность их деформаций под действием нагрузок и степень устойчивости грунтов в массивах; определить тип, размеры и наиболее рациональный способ возведения фундаментов; производить расчеты фундаментов с учетом действующих на них нагрузок в сочетании со свойствами грунтов строительной площадки по предельным состояниям. 1. Берлинов М.В. Основания и фундаменты: Учеб. для строит. спец. вузов. — 2- е изд., перераб. и доп. — М.: Высш. шк., 1998. — 319 с. 2. Глотов Н.М., Завриев К.С., Шпиро Г.С. Основания и фундаменты. М., Транспорт, 1969. 3. Глотов Н.М., Силин К.С. Строительство фундаментов глубокого заложения. М.: Транспорт, 1985. — 246 с. 4. Глотов Н.М., Соловьев Г.П., Файнштейн И.С. Основания и фундаменты мостов. М.: Транспорт, 1990. — 239 с. 5. Основания и фундаменты: Справочник / Г.И.Швецов, И.В.Носков, А.Д.Слободян, Г.С.Госькова. М.: Высш. шк., 1991. — 383 с. 6. Расчеты фундаментов мостовых опор глубокого заложения. Завриев К.С., Шпиро Г.С. М., Транспорт, 1970. — 216 с. 7. Силин К.С., Глотов Н.М., Завриев К.С. Проектирование фундаментов глубокого заложения. М.: Транспорт, 1981. — 252 с. 8. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции / Госстрой СССР. — М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. — 80 с. 9. СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений / Госстрой СССР. — М.: Стройиздат, 1985. — 40 с. 10. СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты / Госстрой СССР. — М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. — 48 с.

Основания и фундаменты

курсовая работа

Фундамент 1

Исходные данные: d1=3,15 м; =1901 кН, =10 , сечение колонны 300×300 мм.

Определяем предварительную величину площади подошвы фундамента:

где N- вертикальная сила на обрезе фундамента,

— усредненное значение удельного веса материалов фундамента и грунта на его уступах, равное 20 кН/м3.

Задаемся соотношением сторон для квадратного фундамента:

=> b=2,38м

=1,0*2,38=2,38м

Подбираем унифицированные размеры подошвы фундаменты: фундамент типа ФА8-4, h=3000 мм, lb=2,7м 2,4 м

По табл. 5.4 найдем , . Коэффициент k=1.

По табл. 5.5. при ц=23 найдем , ,

Разница между 400 кПа и 817,93 кПа > 15 %, во втором приближении получаем:

b=1,59 м ; =1,0* b =1,59 м

Подбираем унифицированные размеры подошвы фундаменты: фундамент типа ФА2-4, h=3000 мм, lb=1,8м 1.8 м

Разница между 817,93 кПа и 798,781 кПа b=3,33м

=1,0*3,33=2,38м

Подбираем унифицированные размеры подошвы фундаменты: фундамент типа ФВ13-4, h=3000 мм, lb=4,2м х3,6 м

По табл. 5.4 найдем , . Коэффициент k=1.

По табл. 5.5. при ц=23 найдем , ,

Разница между 400 кПа и 922,08 кПа > 15 %, во втором приближении получаем:

b=1,59 м ; =1,0* b =2,09 м

Подбираем унифицированные размеры подошвы фундаменты: фундамент типа ФА6-4, h=3000 мм, lb=2,4м 2,1 м

Разница между 870,53 кПа и 922,08 кПа b=2,92м

=1,0*2,92=2,92м

Подбираем унифицированные размеры подошвы фундаменты: фундамент типа ФА11-4, h=3000 мм, lb=3,6м х3,0 м

По табл. 5.4 найдем , . Коэффициент k=1.

По табл. 5.5. при ц=23 найдем , ,

Разница между 400 кПа и 901,458 кПа > 15 %, во втором приближении получаем:

b=1,85 м ; =1,0* b =1,85 м

Подбираем унифицированные размеры подошвы фундаменты: фундамент типа ФА6-4, h=3000 мм, lb=2,4м 2,1 м

Разница между 870,53 кПа и 901,458 кПа